Hydraulisk beregning av en gassrørledning: metoder og metoder for beregning + beregningseksempel

Retningslinjer for design og konstruksjon generelle bestemmelser for design og konstruksjon av gassdistribusjonssystemer fra metall- og polyetylenrør det generelle leverings- og konstruksjonsgassdistribusjonssystemet fra stål og

BEREGNING AV GASSRØRLEDNINGSDIAMETER OG TILLATET TRYKKTAP

3.21 Gjennomstrømningskapasiteten til gassrørledninger kan tas fra betingelsene for å skape, ved maksimalt tillatt gasstrykktap, det mest økonomiske og pålitelige systemet i drift, som sikrer stabiliteten til driften av hydrauliske frakturerings- og gasskontrollenheter (GRU) , samt drift av forbrukerbrennere i akseptable gasstrykkområder.

3.22 De beregnede innvendige diametrene til gassrørledninger bestemmes basert på betingelsen om å sikre uavbrutt gassforsyning til alle forbrukere i timene med maksimalt gassforbruk.

3.23 Beregningen av diameteren til gassrørledningen bør som regel utføres på en datamaskin med optimal fordeling av det beregnede trykktapet mellom seksjonene av nettverket.

Hvis det er umulig eller upassende å utføre beregningen på en datamaskin (mangel på et passende program, separate seksjoner av gassrørledninger osv.), er det tillatt å utføre en hydraulisk beregning i henhold til formlene nedenfor eller i henhold til nomogrammer (vedlegg B) ) kompilert i henhold til disse formlene.

3.24 Estimerte trykktap i høy- og middeltrykksgassrørledninger aksepteres innenfor trykkkategorien som er vedtatt for gassrørledningen.

3.25 Estimerte totale gasstrykktap i lavtrykksgassrørledninger (fra gasstilførselskilden til den fjerneste enheten) antas å ikke være mer enn 180 daPa, inkludert 120 daPa i distribusjonsgassrørledninger, 60 daPa i innløpsgassrørledninger og interne gassrørledninger.

3.26 Verdiene for det beregnede trykktapet for gass ved utforming av gassrørledninger av alle trykk for industri-, landbruks- og husholdningsbedrifter og offentlige verktøy aksepteres avhengig av gasstrykket ved tilkoblingspunktet, tatt i betraktning de tekniske egenskapene til gassutstyret som er akseptert for installasjon, sikkerhetsautomatiseringsenheter og prosesskontrollautomatiseringsmodus for termiske enheter.

3.27 Trykkfallet i gassnettseksjonen kan bestemmes:

- for nettverk med middels og høyt trykk i henhold til formelen

- for lavtrykksnett i henhold til formelen

– for en hydraulisk glatt vegg (ulikhet (6) er gyldig):

– på 4000 100000

3.29 Estimert gassforbruk i seksjoner av lavtrykksdistribusjon eksterne gassrørledninger med gassreisekostnader bør fastsettes som summen av transitt og 0,5 gassreisekostnader i denne seksjonen.

3.30 Trykkfallet i lokale motstander (albuer, T-stykker, stoppventiler etc.) kan tas i betraktning ved å øke den faktiske lengden på gassrørledningen med 5-10 %.

3.31 For eksterne overjordiske og interne gassrørledninger bestemmes den estimerte lengden på gassrørledninger av formelen (12)

3.32 I tilfeller der LPG-gassforsyning er midlertidig (med påfølgende overføring til naturgassforsyning), utformes gassrørledninger med mulighet for fremtidig bruk på naturgass.

I dette tilfellet bestemmes gassmengden som ekvivalent (i form av brennverdi) til det estimerte forbruket av LPG.

3.33 Trykkfallet i rørledningene til væskefasen til LPG bestemmes av formelen (13)

Med hensyn til anti-kavitasjonsreserven, aksepteres gjennomsnittshastighetene til væskefasen: i sugerørledningene - ikke mer enn 1,2 m/s; i trykkrørledninger - ikke mer enn 3 m / s.

3.34 Beregning av diameteren til LPG-dampfasegassrørledningen utføres i samsvar med instruksjonene for beregning av naturgassrørledninger med tilsvarende trykk.

3.35 Ved beregning av interne lavtrykksgassrørledninger for boligbygg er det tillatt å bestemme gasstrykktapet på grunn av lokale motstander i mengden, %:

- på gassrørledninger fra innganger til bygningen:

- på ledningene i leiligheten:

3.37 Beregning av ringnettverk av gassrørledninger bør utføres med kobling av gasstrykk ved knutepunktene til designringene. Problemet med trykktap i ringen er tillatt opptil 10%.

3.38 Når du utfører hydraulisk beregning av overjordiske og interne gassrørledninger, under hensyntagen til graden av støy generert av gassbevegelse, er det nødvendig å ta gassbevegelseshastigheter på ikke mer enn 7 m/s for lavtrykksgassrørledninger, 15 m/s for middels trykk gassrørledninger, 25 m/s for høytrykks gassrørledninger trykk.

3.39 Når du utfører hydraulisk beregning av gassrørledninger, utført i henhold til formlene (5) - (14), samt ved bruk av forskjellige metoder og programmer for elektroniske datamaskiner, kompilert på grunnlag av disse formlene, den estimerte indre diameteren til gassrørledningen bør foreløpig bestemmes av formel (15)

Hydraulisk beregning av en gassrørledning: metoder og metoder for beregning + beregningseksempel

For sikker og problemfri drift av gassforsyningen må den prosjekteres og beregnes

Det er viktig å perfekt velge rør for linjer med alle typer trykk, for å sikre en stabil tilførsel av gass til enhetene

For at valg av rør, beslag og utstyr skal være så nøyaktig som mulig, foretas en hydraulisk beregning av rørledningen. Hvordan å klare det? Innrøm det, du er ikke så kunnskapsrik i denne saken, la oss finne ut av det.

Vi tilbyr deg å gjøre deg kjent med nøye utvalgt og grundig bearbeidet informasjon om produksjonsmuligheter. hydraulisk beregning for gassrørledningssystemer. Bruk av dataene presentert av oss vil sikre tilførsel av blått drivstoff med de nødvendige trykkparametrene til enhetene. Nøye verifiserte data er basert på regulering av forskriftsdokumentasjon.

Artikkelen beskriver i detalj prinsippene og skjemaene for beregninger. Et eksempel på utførelse av beregninger er gitt. Grafiske applikasjoner og videoinstruksjoner brukes som et nyttig informativt tillegg.

Hvorfor er det nødvendig å beregne gassrørledningen

Beregninger utføres gjennom alle seksjoner av gassrørledningen for å identifisere steder hvor mulig motstand sannsynligvis vil oppstå i rørene, noe som endrer drivstofftilførselshastigheten.

Hvis alle beregninger er utført riktig, kan det mest passende utstyret velges og en økonomisk og effektiv design av hele strukturen til gasssystemet kan opprettes.

Dette vil spare deg for unødvendige, overvurderte indikatorer under drift og kostnader i konstruksjonen, som kan være under planlegging og installasjon av systemet uten hydraulisk beregning av gassrørledningen.

Det er en bedre mulighet til å velge ønsket seksjonsstørrelse og rørmaterialer for mer effektiv, rask og stabil tilførsel av blått drivstoff til de planlagte punktene i gassrørledningssystemet.

Den optimale driftsmodusen for hele gassrørledningen er sikret.

Utbyggere får økonomiske fordeler ved innsparinger på kjøp av teknisk utstyr og byggematerialer.

Riktig beregning av gassrørledningen er gjort, under hensyntagen til maksimale nivåer av drivstofforbruk i perioder med masseforbruk. Alle industrielle, kommunale, individuelle husholdningsbehov er ivaretatt.

Bestemmelse av antall gasskontrollpunkter for hydraulisk frakturering

Gasskontrollpunkter er utformet for å redusere gasstrykket og opprettholde det på et gitt nivå, uavhengig av strømningshastigheten.

Med et kjent estimert forbruk av gassformig brensel, bestemmer bydelen antall hydrauliske fraktureringer, basert på den optimale hydrauliske fraktureringsytelsen (V=1500-2000 m3/time) i henhold til formelen:

n = , (27)

hvor n er antall hydrauliske brudd, stk.;

V_R — estimert gassforbruk av bydelen, m3/time;

V_engros — optimal produktivitet ved hydraulisk frakturering, m3/time;

n=586.751/1950=3.008 stk.

Etter å ha bestemt antall hydrauliske fraktureringsstasjoner, er deres plassering planlagt i den generelle planen for bydistriktet, og installerer dem i sentrum av det gassifiserte området på kvartalenes territorium.

Programoversikt

For å lette beregningene brukes amatør- og profesjonelle programmer for beregning av hydraulikk.

Den mest populære er Excel.

Du kan bruke den elektroniske beregningen i Excel Online, CombiMix 1.0, eller den elektroniske hydrauliske kalkulatoren. Det stasjonære programmet velges under hensyntagen til prosjektets krav.

Den største vanskeligheten med å jobbe med slike programmer er uvitenhet om det grunnleggende om hydraulikk. I noen av dem er det ingen dekoding av formler, funksjonene til forgrening av rørledninger og beregning av motstand i komplekse kretsløp vurderes ikke.

• HERZ C.O. 3.5 - gjør en beregning i henhold til metoden for spesifikke lineære trykktap.
• DanfossCO og OvertopCO kan telle naturlige sirkulasjonssystemer.
• "Flow" (Flow) - lar deg bruke beregningsmetoden med en variabel (glidende) temperaturforskjell langs stigerørene.

Du bør spesifisere datainntastingsparametrene for temperatur - Kelvin / Celsius.

Teori om hydraulisk beregning av varmesystemet.

Teoretisk sett er oppvarmings-GR basert på følgende ligning:

∆P = R·l + z

Denne likheten gjelder for et bestemt område. Denne ligningen er dechiffrert som følger:

• ΔP - lineært trykktap.
• R er det spesifikke trykktapet i røret.
• l er lengden på rørene.
• z - trykktap i uttakene, stengeventiler.

Det kan sees av formelen at jo større trykktapet er, jo lengre er det og jo flere bøyninger eller andre elementer i den som reduserer passasjen eller endrer retningen på væskestrømmen. La oss utlede hva R og z er lik. For å gjøre dette, vurder en annen ligning som viser trykktapet på grunn av friksjon mot rørveggene:

_friksjon

Dette er Darcy-Weisbach-ligningen. La oss dekode det:

• λ er en koeffisient avhengig av arten av rørets bevegelse.
• d er den indre diameteren til røret.
• v er hastigheten til væsken.
• ρ er tettheten til væsken.

Fra denne ligningen etableres en viktig sammenheng - trykktapet på grunn av friksjon er jo mindre, jo større indre diameter på rørene og jo lavere væskehastighet. Dessuten er hastighetsavhengigheten kvadratisk her. Tap i bend, tees og ventiler bestemmes av en annen formel:

∆P_beslag = ξ*(v²ρ/2)

Her:

• ξ er koeffisienten for lokal motstand (heretter referert til som CMR).
• v er hastigheten til væsken.
• ρ er tettheten til væsken.

Det kan også sees fra denne ligningen at trykkfallet øker med økende væskehastighet.Det er også verdt å si at ved bruk av et lavfrysende kjølevæske, vil tettheten også spille en viktig rolle - jo høyere den er, desto vanskeligere er det for sirkulasjonspumpen. Derfor, når du bytter til "frostvæske", kan det være nødvendig å bytte ut sirkulasjonspumpen.

Fra ovenstående utleder vi følgende likhet:

∆P=∆P_friksjon +∆P_beslag=((λ/d)(v²ρ/2)) + (ξ(v²ρ/2)) = ((λ/α)l(v²ρ/2)) + (ξ*(v²ρ/2)) = R•l +z;

Fra dette får vi følgende likheter for R og z:

R = (λ/α)*(v²ρ/2) Pa/m;

z = ξ*(v²ρ/2) Pa;

La oss nå finne ut hvordan du beregner den hydrauliske motstanden ved å bruke disse formlene.

Bestemmelse av trykktap i rør

Trykktapsmotstanden i kretsen som kjølevæsken sirkulerer gjennom, bestemmes som deres totale verdi for alle individuelle komponenter. Sistnevnte inkluderer:

• tap i primærkretsen, betegnet som ∆Plk;
• lokale varmebærerkostnader (∆Plm);
• trykkfall i spesielle soner, kalt "varmegeneratorer" under betegnelsen ∆Ptg;
• tap inne i det innebygde varmevekslersystemet ∆Pto.

Etter å ha summert disse verdiene, oppnås den ønskede indikatoren, som karakteriserer den totale hydrauliske motstanden til systemet ∆Pco.

I tillegg til denne generaliserte metoden, er det andre måter å bestemme hodetapet i polypropylenrør på. En av dem er basert på en sammenligning av to indikatorer knyttet til begynnelsen og slutten av rørledningen. I dette tilfellet kan trykktapet beregnes ved ganske enkelt å trekke fra start- og sluttverdiene, bestemt av to trykkmålere.

Et annet alternativ for å beregne ønsket indikator er basert på bruken av en mer kompleks formel som tar hensyn til alle faktorene som påvirker egenskapene til varmefluksen.Forholdet gitt nedenfor tar først og fremst hensyn til tap av væskehøyde på grunn av rørledningens lange lengde.

• h er væsketapet, målt i meter i tilfellet som studeres.
• λ er koeffisienten for hydraulisk motstand (eller friksjon), bestemt av andre beregningsmetoder.
• L er den totale lengden på den betjente rørledningen, som måles i løpende meter.
• D er den indre størrelsen på røret, som bestemmer volumet av kjølevæskestrømmen.
• V er væskens strømningshastighet, målt i standardenheter (meter per sekund).
• Symbolet g er akselerasjonen for fritt fall, som er 9,81 m/s2.

Av stor interesse er tapene forårsaket av den høye koeffisienten for hydraulisk friksjon. Det avhenger av ruheten til de indre overflatene av rørene. Forholdene som brukes i dette tilfellet er kun gyldige for rørformede emner med standard rund form. Den endelige formelen for å finne dem ser slik ut:

• V - bevegelseshastigheten til vannmasser, målt i meter / sekund.
• D - indre diameter, som bestemmer ledig plass for bevegelse av kjølevæsken.
• Koeffisienten i nevneren indikerer den kinematiske viskositeten til væsken.

Sistnevnte indikator refererer til konstante verdier og er funnet i henhold til spesielle tabeller publisert i store mengder på Internett.

1.4 Fordeling av trykk i seksjoner av rørledningssystemet

Beregn trykket ved knutepunktet p1 og lag en trykkgraf
Plassering på l1 etter formel (1.1):

 (1.31)

 (1.32)

Forestill deg
resulterende avhengighet pl1=f(l) i form av en tabell.

Bord
4

l,km	5	10	15	20	25	30	34
p,kPa	4808,3	4714,8	4619,5	4522,1	4422,6	4320,7	4237,5

Beregn trykket ved knutepunktet s6 og lag en trykkgraf
på grenene l8 — l9 etter formel (1.13):

 (1.33)

 (1.34)

Forestill deg
resulterende avhengighet s(l8-l9)=f(l) i form av en tabell.

Bord
5

l,km	87	90,38	93,77	97,15	100,54	104	107,31
p,kPa	2963,2	2929,9	2897,2	2864,1	2830,7	2796,8	2711
l,km	110,69	114,08	117,46	120,85	124,23	127,62	131
p,kPa	2621,2	2528,3	2431,8	2331,4	2226,4	2116,2	2000

For å beregne kostnader per filial l2 —l4 —l6 ogl3 —l5 —l7, bruker vi formler (1.10) og
(1.11):

Vi sjekker:

Beregning
gjort riktig.

Nå
beregne trykket ved knutepunktene til grenen l2 —l4
—l6 på
formler (1.2), (1.3) og (1.4):

resultater
seksjonstrykkberegning l2
presentert i tabell 6:

Bord
6

l,km	34	38,5	43	47,5	52	56,5	61
p,kPa	4240	4123,8	4004,3	3881,1	3753,8	3622,1	3485,4

resultater
seksjonstrykkberegning l4
er presentert i tabell 7:

Bord
7

PC-beregningsmulighet

Å utføre beregningen ved hjelp av en datamaskin er det minst arbeidskrevende - alt som kreves av en person er å sette inn de nødvendige dataene i de aktuelle kolonnene.

Derfor gjøres den hydrauliske beregningen på noen få minutter, og denne operasjonen krever ikke et stort lager av kunnskap, noe som er nødvendig ved bruk av formler.

For korrekt implementering er det nødvendig å ta følgende data fra de tekniske spesifikasjonene:

• gasstetthet;
• kinetisk viskositetskoeffisient;
• gasstemperatur i din region.

De nødvendige tekniske forholdene innhentes fra bygassavdelingen i tettstedet der gassrørledningen skal bygges. Egentlig begynner utformingen av enhver rørledning med mottak av dette dokumentet, fordi det inneholder alle grunnleggende krav til utformingen.

Deretter må utvikleren finne ut gassforbruket for hver enhet som er planlagt koblet til gassrørledningen. For eksempel, hvis drivstoffet skal transporteres til et privat hus, blir det oftest brukt ovner for matlaging, alle slags varmekjeler der, og de nødvendige numrene er alltid i passet deres.

I tillegg må du vite antall brennere for hver komfyr som skal kobles til røret.

På neste trinn av innsamling av nødvendige data velges informasjon om trykkfallet på installasjonsstedene til alt utstyr - dette kan være en måler, en avskjæringsventil, en termisk avstengningsventil, et filter og andre elementer .

I dette tilfellet er det lett å finne de nødvendige numrene - de finnes i en spesiell tabell festet til passet til hvert produkt.

Designeren bør være oppmerksom på at trykkfallet ved maksimalt gassforbruk skal angis.

På neste trinn anbefales det å finne ut hva det blå drivstofftrykket vil være ved tilknytningspunktet. Slik informasjon kan inneholde de tekniske spesifikasjonene til din Gorgaz, et tidligere utarbeidet opplegg for den fremtidige gassrørledningen.

Hvis nettverket vil bestå av flere seksjoner, må de nummereres og angi den faktiske lengden. I tillegg, for hver, bør alle variable indikatorer foreskrives separat - dette er den totale strømningshastigheten til enhver enhet som skal brukes, trykkfallet og andre verdier.

Det kreves en samtidighetsfaktor. Det tar hensyn til muligheten for felles drift av alle gassforbrukere koblet til nettverket. For eksempel alt oppvarmingsutstyr plassert i en bygård eller et privat hus.

Slike data brukes av det hydrauliske beregningsprogrammet for å bestemme maksimal belastning i enhver seksjon eller i hele gassrørledningen.

For hver enkelt leilighet eller hus trenger ikke den spesifiserte koeffisienten å beregnes, siden verdiene er kjent og er angitt i tabellen nedenfor:

Hvis det på et eller annet anlegg er planlagt å bruke mer enn to varmekjeler, ovner, lagringsvannvarmere, vil samtidighetsindikatoren alltid være 0,85. Som må angis i den tilsvarende kolonnen som brukes for beregningen av programmet.

Deretter bør du spesifisere diameteren på rørene, og du trenger også deres ruhetskoeffisienter, som vil bli brukt i konstruksjonen av rørledningen. Disse verdiene er standard og kan enkelt finnes i regelboken.

Programoversikt

For å lette beregningene brukes amatør- og profesjonelle programmer for beregning av hydraulikk.

Den mest populære er Excel.

Du kan bruke den elektroniske beregningen i Excel Online, CombiMix 1.0, eller den elektroniske hydrauliske kalkulatoren. Det stasjonære programmet velges under hensyntagen til prosjektets krav.

Den største vanskeligheten med å jobbe med slike programmer er uvitenhet om det grunnleggende om hydraulikk. I noen av dem er det ingen dekoding av formler, funksjonene til forgrening av rørledninger og beregning av motstand i komplekse kretsløp vurderes ikke.

Programfunksjoner:

• HERZ C.O. 3.5 - gjør en beregning i henhold til metoden for spesifikke lineære trykktap.
• DanfossCO og OvertopCO kan telle naturlige sirkulasjonssystemer.
• "Flow" (Flow) - lar deg bruke beregningsmetoden med en variabel (glidende) temperaturforskjell langs stigerørene.

Du bør spesifisere datainntastingsparametrene for temperatur - Kelvin / Celsius.

.1 Bestemme kapasiteten til en kompleks gassrørledning

For å beregne et komplekst rørledningssystem i henhold til figur 1 og data
Tabell 1 vil vi bruke erstatningsmetoden for en tilsvarende enkel gassrørledning. Til
dette, basert på den teoretiske strømningsligningen for steady state
isotermisk strømning, setter vi sammen en ligning for en ekvivalent gassrørledning og
la oss skrive ligningen.

Tabell 1

Indeksnummer Jeg	Ytre diameter Di , mm	veggtykkelse δi , mm	Seksjonslengde Li , km
1	508	9,52	34
2	377	7	27
3	426	9	17
4	426	9	12
5	377	7	8
6	377	7	9
7	377	7	28
8	630	10	17
9	529	9	27

Figur 1 - Diagram av rørledningen

For tomt l1 skrive ned
utgiftsformel:

 (1.1)

Ved knutepunktet p1 gassstrømmen er delt inn i to tråder: l2 —l4 —l6 ogl3 —l5 —l7 videre på punktet s6 disse grenene
forene. Vi anser at i den første grenen er strømningshastigheten Q1, og i den andre grenen Q2.

For gren l2 —l4 —l6:

 (1.2)

 (1.3)

 (1.4)

La oss oppsummere
parvis (1.2), (1.3) og (1.4), får vi:

 (1.5)

Til
grener l3 —l5 —l7:

 (1.6)

 (1.7)

 (1.8)

La oss oppsummere
parvis (1.6), (1.7) og (1.8), får vi:

 (1.9)

Uttrykke
fra uttrykk (1.5) og (1.9) henholdsvis Q1 og Q2:

 (1.10)

 (1.11)

Forbruk
langs den parallelle seksjonen er lik: Q=Q1+Q2.

 (1.12)

Forskjell
kvadrater av trykk for en parallell seksjon er lik:

 (1.13)

Til
grener l8-l9 vi skriver:

 (1.14)

Oppsummerer (1.1), (1.13) og (1.14), får vi:

 (1.15)

Fra
Det siste uttrykket kan bestemme gjennomstrømningen til systemet. Tar i betraktning
strømningsformler for en ekvivalent gassrørledning:

 (1.16)

La oss finne en relasjon som gjør det mulig for en gitt LEC eller DEC å finne en annen geometrisk størrelse på gassrørledningen

 (1.17)

For å bestemme lengden på den tilsvarende gassrørledningen, konstruerer vi
systemimplementering. For å gjøre dette vil vi bygge alle trådene til en kompleks rørledning i en
retning samtidig som systemets struktur opprettholdes. Som en lengdekvivalent
rørledning, vil vi ta den lengste komponenten av gassrørledningen fra dens begynnelse til
slutt som vist i figur 2.

Figur 2 - Utvikling av rørledningssystemet

I henhold til resultatene av konstruksjonen som lengden på den tilsvarende rørledningen
ta lengden lik summen av seksjonene l1 —l3 —l5 —l7 —l8 —l9. Deretter LEK=131km.

For beregninger vil vi ta følgende forutsetninger: vi vurderer at gassen strømmer inn
rørledningen adlyder den kvadratiske motstandsloven. Derfor
koeffisienten for hydraulisk motstand beregnes av formelen:

 , (1.18)

hvor k er tilsvarende veggruhet
rør, mm;

D-
innvendig diameter på et rør, mm.

For hovedgassrør uten støtteringer, tillegg
lokale motstander (beslag, overganger) overstiger vanligvis ikke 2-5 % av tapene
for friksjon. Derfor for tekniske beregninger for designkoeffisienten
hydraulisk motstandsverdi er tatt:

 (1.19)

Til
videre beregning aksepterer vi, k=0,5.

Regne ut
koeffisient for hydraulisk motstand for alle seksjoner av rørledningen
nettverk, er resultatene lagt inn i tabell 2.

Bord
2

Indeksnummer Jeg	Ytre diameter Di , mm	veggtykkelse δi , mm	Hydraulisk motstandskoeffisient, λtr
1	508	9,52	0,019419
2	377	7	0,020611
3	426	9	0,020135
4	426	9	0,020135
5	377	7	0,020611
6	377	7	0,020611
7	377	7	0,020611
8	630	10	0,018578
9	529	9	0,019248

I beregninger bruker vi gjennomsnittlig gasstetthet i rørledningssystemet,
som vi beregner ut fra betingelsene for gasskompressibilitet ved middels trykk.

Gjennomsnittlig trykk i systemet under gitte forhold er:

 (1.20)

For å bestemme kompressibilitetskoeffisienten i henhold til nomogrammet, er det nødvendig
beregne den reduserte temperaturen og trykket ved å bruke formlene:

 , (1.21)

 , (1.22)

hvor T, s — temperatur og trykk under driftsforhold;

Tkr, rkr er den absolutte kritiske temperaturen og trykket.

I følge vedlegg B: Tkr\u003d 190,9 K, rkr =4,649 MPa.

Lengre
i henhold til nomogrammet for beregning av kompressibilitetsfaktoren til naturgass, bestemmer vi z =
0,88.

midten
gasstettheten bestemmes av formelen:

 (1.23)

Til
beregning av strømmen gjennom gassrørledningen, er det nødvendig å bestemme parameteren A:

 (1.24)

La oss finne
:

La oss finne
gassstrøm gjennom systemet:

 (1.25)

 (1.26)

Programoversikt

For å lette beregningene brukes amatør- og profesjonelle programmer for beregning av hydraulikk.

Den mest populære er Excel.

Du kan bruke den elektroniske beregningen i Excel Online, CombiMix 1.0, eller den elektroniske hydrauliske kalkulatoren. Det stasjonære programmet velges under hensyntagen til prosjektets krav.

Den største vanskeligheten med å jobbe med slike programmer er uvitenhet om det grunnleggende om hydraulikk. I noen av dem er det ingen dekoding av formler, funksjonene til forgrening av rørledninger og beregning av motstand i komplekse kretsløp vurderes ikke.

• HERZ C.O. 3.5 - gjør en beregning i henhold til metoden for spesifikke lineære trykktap.
• DanfossCO og OvertopCO kan telle naturlige sirkulasjonssystemer.
• "Flow" (Flow) - lar deg bruke beregningsmetoden med en variabel (glidende) temperaturforskjell langs stigerørene.

Du bør spesifisere datainntastingsparametrene for temperatur - Kelvin / Celsius.

Bestemmelse av trykktap i rør

Trykktapsmotstanden i kretsen som kjølevæsken sirkulerer gjennom, bestemmes som deres totale verdi for alle individuelle komponenter. Sistnevnte inkluderer:

• tap i primærkretsen, betegnet som ∆Plk;
• lokale varmebærerkostnader (∆Plm);
• trykkfall i spesielle soner, kalt "varmegeneratorer" under betegnelsen ∆Ptg;
• tap inne i det innebygde varmevekslersystemet ∆Pto.

Etter å ha summert disse verdiene, oppnås den ønskede indikatoren, som karakteriserer den totale hydrauliske motstanden til systemet ∆Pco.

I tillegg til denne generaliserte metoden, er det andre måter å bestemme hodetapet i polypropylenrør på. En av dem er basert på en sammenligning av to indikatorer knyttet til begynnelsen og slutten av rørledningen. I dette tilfellet kan trykktapet beregnes ved ganske enkelt å trekke fra start- og sluttverdiene, bestemt av to trykkmålere.

Et annet alternativ for å beregne ønsket indikator er basert på bruken av en mer kompleks formel som tar hensyn til alle faktorene som påvirker egenskapene til varmefluksen. Forholdet gitt nedenfor tar først og fremst hensyn til tap av væskehøyde på grunn av rørledningens lange lengde.

• h er væsketapet, målt i meter i tilfellet som studeres.
• λ er koeffisienten for hydraulisk motstand (eller friksjon), bestemt av andre beregningsmetoder.
• L er den totale lengden på den betjente rørledningen, som måles i løpende meter.
• D er den indre størrelsen på røret, som bestemmer volumet av kjølevæskestrømmen.
• V er væskens strømningshastighet, målt i standardenheter (meter per sekund).
• Symbolet g er akselerasjonen for fritt fall, som er 9,81 m/s2.

Trykktap oppstår på grunn av væskefriksjon på den indre overflaten av rørene

Av stor interesse er tapene forårsaket av den høye koeffisienten for hydraulisk friksjon. Det avhenger av ruheten til de indre overflatene av rørene. Forholdene som brukes i dette tilfellet er kun gyldige for rørformede emner med standard rund form. Den endelige formelen for å finne dem ser slik ut:

• V - bevegelseshastigheten til vannmasser, målt i meter / sekund.
• D - indre diameter, som bestemmer ledig plass for bevegelse av kjølevæsken.
• Koeffisienten i nevneren indikerer den kinematiske viskositeten til væsken.

Sistnevnte indikator refererer til konstante verdier og er funnet i henhold til spesielle tabeller publisert i store mengder på Internett.

hydraulisk balansering

Innregulering av trykkfall i varmesystemet utføres ved hjelp av regulerings- og stengeventiler.

Hydraulisk balansering av systemet utføres på grunnlag av:

• designbelastning (massekjølevæskestrømningshastighet);
• rørprodusenters data om dynamisk motstand;
• antall lokale motstander i området som vurderes;
• tekniske egenskaper til beslag.

Installasjonskarakteristikk - trykkfall, montering, kapasitet - er innstilt for hver ventil. De bestemmer koeffisientene for kjølevæskestrømmen inn i hvert stigerør, og deretter inn i hver enhet.

Trykktapet er direkte proporsjonalt med kvadratet av kjølevæskens strømningshastighet og måles i kg/t, hvor

S er produktet av det dynamiske spesifikke trykket, uttrykt i Pa / (kg / h), og den reduserte koeffisienten for den lokale motstanden til seksjonen (ξpr).

Den reduserte koeffisienten ξpr er summen av alle lokale motstander i systemet.

Resultater.

De oppnådde verdiene for trykktap i rørledningen, beregnet ved to metoder, avviker i vårt eksempel med 15…17%! Ser du på andre eksempler, kan du se at forskjellen noen ganger er så høy som 50 %! Samtidig er verdiene oppnådd av formlene for teoretisk hydraulikk alltid mindre enn resultatene i henhold til SNiP 2.04.02–84. Jeg er tilbøyelig til å tro at den første beregningen er mer nøyaktig, og SNiP 2.04.02–84 er "forsikret". Kanskje jeg tar feil i mine konklusjoner.Det skal bemerkes at de hydrauliske beregningene av rørledninger er vanskelige å nøyaktig modellere og er hovedsakelig basert på avhengigheter hentet fra eksperimenter.

I alle fall, med to resultater, er det lettere å ta den riktige avgjørelsen.

Husk å legge til (eller trekke fra) statisk trykk til resultatene ved beregning av hydrauliske rørledninger med høydeforskjell mellom innløp og utløp. For vann - en høydeforskjell på 10 meter ≈ 1 kg / cm2.

jeg ber respekt for forfatterens arbeid Last ned fil etter abonnement for artikkelkunngjøringer!

Link for å laste ned filen: gidravlicheskiy-raschet-truboprovodov (xls 57.5KB).

En viktig og, synes jeg, interessant fortsettelse av temaet, les her